曲柄連桿機(jī)構(gòu)將活塞的往復(fù)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為曲軸的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，將作用在活塞頂面燃?xì)庾鞯墓鬟f給曲軸，并最終由曲軸將動(dòng)力輸出，驅(qū)動(dòng)整個(gè)與之相關(guān)聯(lián)的零部件進(jìn)行工作。在曲軸前端帶動(dòng)附件輪系，包括減震皮帶輪、凸輪軸鏈輪（皮帶輪）、發(fā)電機(jī)、空壓機(jī)、動(dòng)力轉(zhuǎn)向泵等機(jī)件，維持著發(fā)動(dòng)機(jī)和整車正常運(yùn)轉(zhuǎn)的功能。
曲軸的后端與飛輪通過螺栓連接在一起，再與離合器（液力變矩器）等相接，進(jìn)而來連接變速箱最終將發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力輸出到輪胎上，使車輛能夠正常行駛。中間主要為主軸頸、曲柄臂、曲柄銷組成，一般在軸頸上面還開有潤滑油孔，負(fù)責(zé)整個(gè)軸系的潤滑，中間部分是曲軸的核心部位。對于如此重要和復(fù)雜的零件來說，在其設(shè)計(jì)時(shí)必須遵循著一些設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，以保證其質(zhì)量。
曲軸的設(shè)計(jì)主要包括：曲軸軸頸、曲柄臂、平衡重、止推、潤滑油道、圓角等方面的設(shè)計(jì)。以下正航儀器分別對這幾方面進(jìn)行敘述。
（1）曲軸軸頸
曲軸軸頸包括：曲柄銷、主軸頸兩部分。這兩部分是發(fā)動(dòng)機(jī)中最重要的摩擦副。它們的設(shè)計(jì)好壞對發(fā)動(dòng)機(jī)的可靠性、外形尺寸及維修等都有著很大的影響。軸頸尺寸和結(jié)構(gòu)與曲軸的強(qiáng)度、剛度及潤滑密切相關(guān)。因?yàn)榘l(fā)動(dòng)機(jī)曲柄銷負(fù)荷一般要大于主軸頸，因此在設(shè)計(jì)中先確定曲柄銷的直徑尺寸2D，為了降低曲柄銷比壓，增強(qiáng)曲軸的剛度，提高工作的可靠性，現(xiàn)在設(shè)計(jì)中有曲柄銷尺寸變大的趨勢，但隨之而來的是連桿大頭孔尺寸變大，間接使發(fā)動(dòng)機(jī)缸孔直徑變大，影響整機(jī)的緊湊性，同時(shí)使得不平衡旋轉(zhuǎn)質(zhì)量的離心力加大對曲軸和軸承工作帶來負(fù)面影響。曲柄銷尺寸的增加，引起軸系自振頻率的增加，可能會增加曲軸扭振的危害，還會使軸頸表面圓周速度增大。因此這個(gè)尺寸往往要綜合以上因素制定。曲柄銷的長度2l是在選定2D后的基礎(chǔ)上考慮的，一般要控制曲柄銷的比壓。軸承的長徑比22l/D一般控制在0.4左右。如果2l過大，會使得軸承中機(jī)油流量降低，軸承溫升嚴(yán)重，甚至?xí)斐蔁弑лS。2l過小也會造成軸承承載能力不足。確定了曲柄銷尺寸后再確定主軸頸直徑尺寸1D，主軸頸一般要大于曲柄銷。雖然主軸頸的負(fù)荷要小于曲柄銷，但曲軸形狀的特殊，本身結(jié)構(gòu)上就剛度較差，因此采用盡可能大的主軸頸會可以增加曲軸剛度，同時(shí)還會增加曲軸軸頸重疊度，提高曲軸的強(qiáng)度，且對轉(zhuǎn)動(dòng)慣量增加較少，有利于提高自振頻率，減輕扭振的危害。另一方面，加大曲軸主軸頸1D，從軸承載荷角度也可以減小主軸頸長度1l，從而給曲柄臂留出更大的厚度，更好的提高曲軸的強(qiáng)度與剛度。但是過大的主軸頸也會造成軸頸表面線速度增加，摩擦損失增加，因此主軸頸的尺寸也要加以限制。
（2）曲柄臂
現(xiàn)在發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)中都會充分考慮扭振的影響，因此發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的主要破壞型式為彎曲破壞（占到80%以上）。曲柄臂往往是曲軸中最薄弱的部位之一。首先要選擇合適的厚度h、寬度b，還要盡可能使曲柄臂的形狀設(shè)計(jì)的更合理，充分減小應(yīng)力集中造成的損壞。曲柄在曲拐中抗彎曲能力用抗彎斷面模數(shù)Wσ來表征。
因此在曲柄臂設(shè)計(jì)中，盡可能的增加曲柄臂的厚度，對增加曲軸的強(qiáng)度和剛度是大有好處的。但是由于發(fā)動(dòng)機(jī)緊湊性的要求，發(fā)動(dòng)機(jī)缸心距參數(shù)控制非常嚴(yán)格，往往曲柄臂厚度能夠挖掘的潛力有限，可以增加曲柄臂的寬度，來增強(qiáng)強(qiáng)度，為了少增加重量，現(xiàn)在大都采用眼鏡蛇結(jié)構(gòu)，即：在危險(xiǎn)截面上盡量增加寬度，其余地方減小寬度，見圖2.1。眼鏡蛇式曲柄臂的設(shè)計(jì)能夠達(dá)到以的重量換取限度的增加曲軸剛度和強(qiáng)度的作用。這一點(diǎn)，我們簡單的做一個(gè)離心力仿真計(jì)算來加以驗(yàn)證。在這里，為了節(jié)省時(shí)間，可以直接再PRO/Engineer軟件的Mechanica模塊進(jìn)行曲柄臂離心力仿真計(jì)算。使用這個(gè)模塊進(jìn)行CAE仿真時(shí)，可以直接使用設(shè)計(jì)出來的3D數(shù)模文件，只需將軟件窗口從設(shè)計(jì)功能切換到Mechanica功能即可進(jìn)行分析。在這個(gè)模塊中，PRO/E自動(dòng)的根據(jù)曲柄臂數(shù)模來劃分高階四面體網(wǎng)格，通過人工添加約束和材料后，建立計(jì)算分析，運(yùn)行分析后得到如圖2.2所示的離心力云圖。從離心力云圖中我們可以看出在危險(xiǎn)截面位置應(yīng)力值較低，尤其在曲柄臂最寬處已經(jīng)基本上沒有明顯的應(yīng)力。如果考慮到發(fā)動(dòng)機(jī)在實(shí)際工作中爆發(fā)壓力的影響，作用力會比這里大很多，但是應(yīng)力分布狀況應(yīng)該和這里的分布趨勢相近，不會造成危險(xiǎn)斷面處斷裂。
 

 
 
（3）平衡重
曲軸的平衡重的主要作用是平衡曲軸本身不平衡旋轉(zhuǎn)力和內(nèi)彎矩。不同缸數(shù)的發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸有著不同的平衡方案，本論文主要涉及的是四缸發(fā)動(dòng)機(jī)，在此重點(diǎn)針對四缸發(fā)動(dòng)機(jī)討論。四缸發(fā)動(dòng)機(jī)因?yàn)榍諍A角為180 o，同時(shí)設(shè)計(jì)上是對稱的，本身已經(jīng)達(dá)到動(dòng)平衡，但是因?yàn)槠溆兄^大的內(nèi)彎矩，為了平衡內(nèi)彎矩常采用的平衡方案主要有完全平衡法即8塊平衡重設(shè)計(jì)和分段平衡法4塊平衡重設(shè)計(jì)。因?yàn)?塊平衡重對曲軸內(nèi)彎矩的平衡效果不如8塊平衡重，考慮到本論文項(xiàng)目發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為6000rpm，在某些特定情況還有可能更高，如此高的轉(zhuǎn)速下，曲軸的內(nèi)彎矩是很大的，所以本論文設(shè)計(jì)采用完全平衡法8塊平衡塊設(shè)計(jì)方案。確定了平衡方案后，對平衡塊的設(shè)計(jì)，要使平衡重上盡可能多的質(zhì)量遠(yuǎn)離曲軸旋轉(zhuǎn)中心，采用最小的重量，達(dá)到的平衡效果，符合曲軸輕量化設(shè)計(jì)的要求。平衡塊的徑向尺寸和厚度尺寸，以不碰活塞裙部和與連桿發(fā)生運(yùn)動(dòng)干涉為限。
（4）止推
曲軸止推的設(shè)計(jì)，主要考慮兩方面，一是曲軸本身在工作時(shí)由于溫度的升高而造成的膨脹變形，使得軸承位置的軸向偏移，而且這個(gè)偏移量是自止推面起是累加的。要盡量考慮止推面設(shè)計(jì)位置能使曲軸各個(gè)部位綜合變形對軸系影響最小。另一個(gè)要考慮曲軸兩端軸向負(fù)荷的大小，盡可能的使曲軸止推靠近施加軸向力的那一側(cè)，已盡量減少軸向推力對曲軸軸承影響的數(shù)量。一般曲軸后端因?yàn)橛凶兯傧?，變速箱中斜齒輪機(jī)構(gòu)會產(chǎn)生一定的軸向推力，因此在四缸機(jī)中常見的止推設(shè)計(jì)在第三主軸頸兩側(cè)或設(shè)計(jì)在第四主軸頸兩側(cè)。另外還要根據(jù)軸向負(fù)荷的大小，考慮是否采用4片止推片設(shè)計(jì)。本論文發(fā)動(dòng)機(jī)所配變速箱，軸向負(fù)荷較低，所以最終選定止推面位置設(shè)計(jì)在第3主軸頸兩側(cè)，采用2片止推片設(shè)計(jì)。（以上由正航儀器供稿，未完待續(xù)。）http://www.xj6.com.cn